Théorie des écoulements à potentiel de vitesse

La solution de l’équation ${\displaystyle \ \nabla \times \nabla \varphi =\mathbf {0} }$ avec ses conditions aux limites a été donnée par George Green et s’écrit :

${\displaystyle 4\pi \varphi (M)=-\int \int _{S}^{}{\frac {{\overrightarrow {n}}.{\overrightarrow {\mathrm {grad} }}(\varphi )}{r}}ds+\int \int _{S}^{}{\frac {\varphi {\overrightarrow {n}}.{\overrightarrow {r}}}{r^{3}}}ds}$

avec :

• S une surface qui est le bord du domaine dans lequel est plongé le profil (aile d'avion, voile de bateau...). Le domaine doit être suffisamment grand pour que le fluide se perturbe « tranquillement » autour du profil sans qu'apparaissent des effets de bord notables. Un domaine de trois à quatre fois la dimension du profil est un minimum.
• M(x,y,z) un point à l’intérieur du volume limité par une surface fermée S (qui peut s’étendre à l’infini) ;
• ${\displaystyle \varphi }$ et ${\displaystyle {\overrightarrow {\mathrm {grad} }}(\varphi )}$ étant nuls à l’extérieur de la surface S ;
• ${\displaystyle {\overrightarrow {n}}}$ le vecteur unitaire normal à S orienté vers l’intérieur ;
• r = PM le vecteur joignant un point courant P de la surface S au point M ou on exprime le potentiel ${\displaystyle \varphi }$.

Sauf pour des formes simples de profil, la résolution de l'équation est uniquement numérique. Du fait même que l'écoulement est considéré comme stationnaire, les résultats de calcul ne sont pas turbulents. Donc ce modèle n'est réaliste qu'à faible incidence. À forte incidence, la théorie diverge fortement de la réalité où le profil génère beaucoup de turbulences.

De même cette théorie peut être étendue à un modèle irrotationnel compressible[1].

${\displaystyle {\begin{aligned}&\left(1-M_{x}^{2}\right){\frac {\partial ^{2}\Phi }{\partial x^{2}}}+\left(1-M_{y}^{2}\right){\frac {\partial ^{2}\Phi }{\partial y^{2}}}+\left(1-M_{z}^{2}\right){\frac {\partial ^{2}\Phi }{\partial z^{2}}}\\&\quad -2M_{x}M_{y}{\frac {\partial ^{2}\Phi }{\partial x\,\partial y}}-2M_{y}M_{z}{\frac {\partial ^{2}\Phi }{\partial y\,\partial z}}-2M_{z}M_{x}{\frac {\partial ^{2}\Phi }{\partial z\,\partial x}}=0,\end{aligned}}}$

avec nombre de Mach

${\displaystyle M_{x}={\frac {1}{a}}{\frac {\partial \Phi }{\partial x}},}$   ${\displaystyle M_{y}={\frac {1}{a}}{\frac {\partial \Phi }{\partial y}}}$   et   ${\displaystyle M_{z}={\frac {1}{a}}{\frac {\partial \Phi }{\partial z}},}$

où a est la vitesse locale du son. ${\displaystyle \ {\vec {v}}}$ est le vecteur vitesse du fluide et est égal à : ${\displaystyle {\vec {v}}={\overrightarrow {\mathrm {grad} }}~\phi }$. L'équation est valide pour des vitesses sub-, trans- et supersonique et pour une incidence arbitraire tant que le flux reste irrotationnel [1].

Dans le cas subsonique ou supersonique mais pas transsonique ou hypersonique, à faible incidence et un profil mince, nous pouvons diviser la vitesse en deux parties : la vitesse non perturbée V_∞ dans la direction x, et le reste dans ∇φ soit :

${\displaystyle \nabla \Phi =V_{\infty }x+\nabla \varphi .}$

Pour des petites perturbations en appliquant la théorie des Théories des perturbations [1] une linéarisation pour des petites perturbations est faite. Les équations se simplifient et deviennent [1]:

${\displaystyle \left(1-M_{\infty }^{2}\right){\frac {\partial ^{2}\varphi }{\partial x^{2}}}+{\frac {\partial ^{2}\varphi }{\partial y^{2}}}+{\frac {\partial ^{2}\varphi }{\partial z^{2}}}=0,}$

avec M_∞ = V_∞ / a_∞ le nombre de Mach du flux entrant non perturbé. Ces équations linéaires sont beaucoup plus simples à résoudre que les équations initiales.

Aux équations de base, il faut rajouter les conditions suivantes :

• le fluide est stationnaire soit

${\displaystyle {\frac {\partial \left(\rho e\right)}{\partial t}}=0}$, ${\displaystyle {\frac {\partial \left(\rho {\vec {v}}\right)}{\partial t}}=0}$,

• le fluide n'est pas visqueux

${\displaystyle \ {\overline {\overline {\tau }}}=0}$,

• il n'y a pas d'action externe (flux de chaleur, électromagnétisme, gravité ...)

${\displaystyle \ f=0}$, ${\displaystyle \ r=0}$, ${\displaystyle \ q=0}$...

d'où les équations se simplifient fortement :

• ${\displaystyle {\frac {\partial \rho }{\partial t}}+\operatorname {div} (\rho {\vec {v}})=0}$
• ${\displaystyle {\frac {\partial \left(\rho {\vec {v}}\right)}{\partial t}}+\operatorname {div} \left(\rho {\vec {v}}\otimes {\vec {v}}\right)=-{\overrightarrow {\mathrm {grad} }}(p)}$
• ${\displaystyle {\frac {\partial \left(\rho e\right)}{\partial t}}+\operatorname {div} \left[\;\left(\rho e+p\right){\vec {v}}\;\right]=0}$

La densité ${\displaystyle \rho }$ est décomposée comme suit ${\displaystyle \rho =\rho '+\rho _{0}}$ avec ${\displaystyle \rho _{0}}$ la densité à l'équilibre définie comme suit ${\displaystyle \rho _{0}=\lim _{T\to \infty }{\frac {1}{T}}\int _{t_{0}}^{t_{0}+T}\rho \,dt}$.

On note : ${\displaystyle \mathrm {d} m=\rho _{0}\,\mathrm {d} V}$

En utilisant massivement les théorèmes de l'analyse vectorielle, il est obtenu :

${\displaystyle \rho _{0}{\frac {\partial \mathbf {v} }{\partial t}}=-\nabla p}$

La vitesse ${\displaystyle v}$ est décomposée comme suit ${\displaystyle v=v'+{\overline {v}}}$ avec ${\displaystyle {\overline {v}}}$ la vitesse moyenne définie comme suit ${\displaystyle {\overline {v}}=\lim _{T\to \infty }{\frac {1}{T}}\int _{t_{0}}^{t_{0}+T}v\,dt.}$ .

En procédant de façon similaire en se concentrant uniquement sur ${\displaystyle v'}$, en négligeant les phénomènes du deuxième ordre (appelé approximation de l'acoustique) et en considérant les variations de pression comme purement adiabatiques, nous arrivons à modéliser les ondes acoustiques comme suit :

${\displaystyle {\frac {\partial ^{2}\varphi }{\partial t^{2}}}={\overline {a}}^{2}\Delta \varphi ,}$

avec la vitesse v' = ∇φ et ${\displaystyle {\overline {a}}}$ la moyenne de la vitesse du son dans un matériau homogène. ${\displaystyle {\overline {a}}}$ est définie comme suit : ${\displaystyle {\overline {a}}={\sqrt {\frac {1}{\rho \chi _{S}}}}}$ avec ${\displaystyle \chi _{S}}$ le coefficient de compressibilité adiabatique (${\displaystyle \chi _{s}=-\left(\partial V/\partial p\right)_{S}/V}$).

Attention la vitesse v est vue au sens eulérien, c'est pas la vitesse d'une particule déterminée mais la vitesse des particules passant par un point précis de l'espace.

• Équation de Laplace
• Théorie des profils minces

• Théorie générale des écoulements à potentiel de vitesse sur air-et-terre.info
• (en) Potential flow theory par A. H. Techet, du MIT
• (en) Potential flow theory par Nuno Fonseca, de l'Instituto Superior Técnico
• (en) Chanson Hubert, Applied Hydrodynamics: An Introduction to Ideal and Real Fluid Flows http://espace.library.uq.edu.au/view/UQ:191112, Boca Raton, CRC Press, Taylor & Francis Group, 2009, relié (ISBN 978-0-415-49271-3, LCCN 2008051277)